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镍基合金使用, 不同预热温度下焊缝表面形貌及横截面形貌如图和图所示。文中测量上下板熔宽及熔深取至少个试件取平均值)得到焊缝成形系数与预热温度关系曲线如图所示。结合图及图可看出,当预热温度小于℃时焊缝的熔深熔宽随温度的升高而增加但幅度平缓;当预热温度达到℃,继续提升预热温度,焊缝的熔深熔宽迅速增大。a)室温℃b)预热℃c)预热℃d)预热℃e)预热℃f)预热℃图不同预热温度下焊缝表面形貌a)室温℃c)预热℃e)预热℃b)预热℃d)预热℃f)预热℃mmmmmmmmmmmm气孔气孔气孔图焊缝横截面形貌熔深上板熔宽下板熔宽焊缝成型测量值/mm预热温度/℃图焊缝成形系数与预热温度关系曲线从焊缝的熔深熔宽和表面成形等方面考虑,可以看出在文中试验条件下,铝合金激光焊接的佳预热温度范围为~℃。zjdrzjyhzrj。
在疲劳试验过程中为确保焊缝热影响区和母材都承钛合金具有密度小强度高耐高温抗腐蚀及较好的韧性和焊接性,在航空航天造船石油化工等X域得到广泛的应用[],其中TC钛合金是应用为广泛的一种+两相型钛合金[]。由于钛合金在高温下对氧氮氢和碳等具有极大的亲和力,采用传统焊接方法进行焊接时容易出现变形大残余应力分布复杂等缺陷[],难以得到高质量的焊缝,因而制约了其在工程上的应用。真空电子束焊是高能束焊的一种,是以集中的高速电子束轰击工件表面时所产生的热能进行焊接的方法。
镍基合金使用, 传统的铝合金TIG电弧焊和MIG电弧焊存在热输试验材料及方法入高焊接变形大和焊接接头性能损失大的问题;电子束焊接存在设备成本和工艺成本高,且难以实现试验材料为A铝合金板材,材料热处理状柔性化的问题;搅拌摩擦焊接对产品结构要求较为态为H,其化学成分见表。焊接设备采用IPG严格,对于部分空间狭小,难以设置支承的结构,焊光纤激光器。接起来较为困难。表A合金化学成分质量分数)%)激光焊接具有热输入小焊接变形小焊后接头SiFeMnMgZnAl性能损伤较轻设备成本相对较低以及易于实现柔~~余量性化生产的特点,受到越来越多的关注[]。
图试验G合金锻态显微组织FigMicrostructureofthetestedforgedGalloy对试验合金在和保温h后水冷进行固溶处理,之后在保温h空冷,确定X固溶温度;再在h水冷固溶处理基础上,在和,保温h空冷,确定X时效温度。金相试样用室温冲击试样,%HNO溶液电解,电压~V;在S型扫描显微镜SEM)下观察组织,并进行析出相能谱分析。试验结果与分析固溶温度的影响图所示为不同温度固溶处理h后的显微组织。
镍基合金使用, 烟道及烟囱筒体产生腐蚀的原因[]湿法脱硫系统中设备的腐蚀除了含硫量因素外,卤化物的含量即Cl和F的含量)也是因素之一。卤化物不仅本身具有腐蚀作用,而且会强化腐蚀环境如pH值的变化)。另外,烟气脱硫系统中的冲刷腐蚀作用也是其中的一个因素。系统中大量的烟尘和高温的气/汽流对橡胶衬里的冲刷会造成防腐层破坏。还有,从脱硫吸收塔出来的净烟气中含有大量的水蒸汽和微量的三氧化硫气体,经除雾器后,仍含有少量的液滴一般为~mg/m)。
可见,固溶温度为时,晶粒尺寸和原始锻态差别不大;时,晶粒略有长大;在~温度区间,晶粒发生了显著的细化;但固溶温度升高至,晶粒较~发生了长大。由锻态显微组织可知,合金组织已发生了部分回复与再结晶,锻态变形能消耗较大。因此,在较低的固溶温度~下,仅发生显著的回复过程;随固溶温度的继续升高,由于热能的参与,再结晶的能量增加,发生了显著的再结晶,晶粒尺寸也得到了显著细小;固溶后纯镁的强度低，但由于镁合金具有一系列X特的性能特点，是非常理想的现代工业结构材料。
与常规弧焊技术相比,聚焦激光的热源能量密度一般高达W/cm以上[],用于焊接时可显著降低焊接热输入并减小焊接变形,使得激光焊接在航空钛合金薄壁整体化焊接结构制造中具有X特的X势。钛合金激光焊接时要经历加热熔化化学反应结晶冷却固态转变等一系列复杂的物理化学过程。这一固有的特点造成了焊缝成形接头组织和力学性能上的不均匀性,显著影响零件的使用寿命乃至飞行器的安全[]。因此,焊接接头的组织与性能历来是学者研究的重点[]。 整个焊接过程中,熔池形成稳定,无明显飞溅,工艺性X良。X光无损探伤检验表图TCDT钛合金母材显微组织形态FigMicrostructureofbasemetalofTCDT表TCDT钛合金电子束焊接参数试板厚度/mm电压U/kV聚焦电流I/mA束流Is/mA焊接速度V/mmin)工作距离h/mm扫描形式扫描频率f/Hz扫描幅值圆明,焊缝质量符合GJBAX焊缝质量的要求。在真空热处理炉内完成试板的热处理工作,其中焊前热处理规范为/h/FC,焊后热处理规范为/h/FC。
