成都鸿之海水利设备有限公司
五金通钻石会员 第6年
已通过企业工商认证
公司服务热线
13684031816
｜自贡贡井钢闸门｜闸门QL手摇螺杆启闭机产品简介
钢闸门闸门QL手摇螺杆启闭机属于生产的一种产品，，主要有手动、电动、手电两用，单、双吊点及封闭式结构形式，手动式配有X摇把，预防盗水。产品有高机座，矮机座形式和机（启闭机）闸（闸门）一体式启闭机，本机为手摇启闭机，产品由机壳、机盖、支架、螺母、螺杆、压力轴承、螺杆、蜗杆、蜗轮手摇柄等组成。
钢闸门闸门启闭机产品按吊点数分为单吊点和双吊点两中结构，按驱动分为手动和手电两用两种结构，启闭力从50吨以上必须全部采用电动启闭，手动启闭机主要产品有：3吨、5吨、8吨、10吨、12吨、15吨，手动两用启闭机主要产品有3吨、5吨、8吨、10吨、12吨、15吨、20吨、30吨、40吨、50吨、60吨，我公司可以根据水利工程的设计要求生产双吊点启闭机，启闭机产品广泛适用于水利水电工程闸门用于启闭设备，是农田灌溉、水产养殖、污水处理厂、水利发电站、水库、河流（水闸、堤坝、渠道、涵洞、管道）等进水、退水闸的配械，启闭机产品在山区、平原、有、无电地区均可使用。
钢闸门闸门螺杆启闭机是一种利用螺纹杆直接或者是运用导向滑块、钢闸门连杆与闸门门叶进行连接，再进行螺杆上、下来开启和关闭闸门的机械设备，随着对水利工程的大力支持，螺杆启闭机和闸门发展已经越来越迅速，使用在水库灌区河道堤坝以及水力电站之类的工程项目大范围的应用钢闸门 
｜自贡贡井钢闸门｜闸门QL手摇螺杆启闭机主要特点
本机可手动也可手电两用，可根据用户需要，配备电动装置，并配备手摇把2个，供手动使用
本机设计生产执行为水利部DL/T5019-94《LQ型螺杆式启闭机技术重要条件》，各部零件执行
本机采用蜗轮，蜗杆变速，螺母，合螺杆作上下运动,带动钢闸门闸门启闭
螺杆启闭机的螺杆长度可按用户工程要求长度生产，双吊点距按用户要求设计而定
使用闸门QL手摇螺杆启闭机注意事项
｜自贡贡井钢闸门｜闸门QL手摇螺杆启闭机产品简介
钢闸门闸门QL手摇螺杆启闭机属于生产的一种产品，，主要有手动、电动、手电两用，单、双吊点及封闭式结构形式，手动式配有X摇把，预防盗水。产品有高机座，矮机座形式和机（启闭机）闸（闸门）一体式启闭机，本机为手摇启闭机，产品由机壳、机盖、支架、螺母、螺杆、压力轴承、螺杆、蜗杆、蜗轮手摇柄等组成。
钢闸门闸门启闭机产品按吊点数分为单吊点和双吊点两中结构，按驱动分为手动和手电两用两种结构，启闭力从50吨以上必须全部采用电动启闭，手动启闭机主要产品有：3吨、5吨、8吨、10吨、12吨、15吨，手动两用启闭机主要产品有3吨、5吨、8吨、10吨、12吨、15吨、20吨、30吨、40吨、50吨、60吨，我公司可以根据水利工程的设计要求生产双吊点启闭机，启闭机产品广泛适用于水利水电工程闸门用于启闭设备，是农田灌溉、水产养殖、污水处理厂、水利发电站、水库、河流（水闸、堤坝、渠道、涵洞、管道）等进水、退水闸的配械，启闭机产品在山区、平原、有、无电地区均可使用。
钢闸门闸门螺杆启闭机是一种利用螺纹杆直接或者是运用导向滑块、钢闸门连杆与闸门门叶进行连接，再进行螺杆上、下来开启和关闭闸门的机械设备，随着对水利工程的大力支持，螺杆启闭机和闸门发展已经越来越迅速，使用在水库灌区河道堤坝以及水力电站之类的工程项目大范围的应用钢闸门 
｜自贡贡井钢闸门｜闸门QL手摇螺杆启闭机主要特点
本机可手动也可手电两用，可根据用户需要，配备电动装置，并配备手摇把2个，供手动使用
本机设计生产执行为水利部DL/T5019-94《LQ型螺杆式启闭机技术重要条件》，各部零件执行
本机采用蜗轮，蜗杆变速，螺母，合螺杆作上下运动,带动钢闸门闸门启闭
螺杆启闭机的螺杆长度可按用户工程要求长度生产，双吊点距按用户要求设计而定
使用闸门QL手摇螺杆启闭机注意事项
｜自贡贡井钢闸门｜分析可知，为了促进闸门下落而常用的自重Gm、配重Gj和水柱压力W， 以及减小力f的改进措施，一方面有助于相轨迹中心点右移，一方面也会使椭圆短轴，因此 一味地加大Gm、Gj和W并减小f是否在任何情况下都有助于闸门落门还需在上述理论模型的基础上进 一步讨论。事故闸门动水落门的原型和模型试验表明，减小f对于促进闸门落门较为X，增大 Gm、Gj和W在初期对促进闸门下落有的效果，但达到一定程度后再则效果不明显，甚至对 于闸门落门具有阻碍作用。因此，行之X的工程措施还需结合实际情况，通过求解maxZ对应的非 线性规划问题而确定。 避免事故闸门发生爬行振动是在保证闸门完全落门之上的更目标，根据上述研究，大致可 以总结出闸门爬行振动发生的两个必要条件：（1）闸门在下落中，发生与支撑轨道相对静止的运 动状态；（2）闸门阻尼振动具有的恢复力不足以克服闸门与轨道间的大静力。实际上，一旦闸 门在下落中受阻而发生阻尼振荡，由于振荡速度的周期性变化，闸门与支撑轨道的相对静止状态几 乎必然会发生。而且，在一个爬振周期内，启动点对应的闸门加速度大，即受到的恢复力大， 由2.2小节的分析可知大不平衡力数值上等于大静力与动力之差，所以恢复力总是不足 以克服大静力。基于此，为了达到避免爬行振动发生的目的，应避免爬振周期的产生。 初步分析表明将落门改为落门能够大幅减小闸门下落中的阻力，X避免X 个爬振周期的产生；同时，适当落门速度也有助于推迟甚至避免爬振的发生，因为落门速度越 大，储备落门力释放速度越快，有助于闸门在动水落门中克服阻力，推迟甚至避免爬振周 期中停止阶段的形成。 5 结语图5 闸门启闭原理 国内大的底轴驱动翻板闸门位于上海市苏州河 口闸工程，闸门尺寸为 100 m × 9． 76 m( 宽 × 高) 。闸 门部分由两扇门叶组成，每扇门叶沿宽度方向又由8 块单宽5． 9 m 和 1 块 2． 56 m 的门叶结构用螺栓拼接 而成。门叶沿孔心线对称布置，采用 Ω 形橡皮连 接。底轴驱动翻板闸门在应用于大跨度水利工程时， 底轴部分承受巨大水压力，为保证底轴结构的正常运 转，应严格控制底部结构的变形，并采取相关措施 结构承受变形的能力; 又因为闸门可实现无极开度的 水位调节，须考虑动水工况下结构的振动响应情况，而 且为避免局部开启运行时因门顶溢流及启闭操作时造 成门后负压，须进行门后补气研究。此外，因底轴驱动 翻板闸门长期位于水下，需做好金属防腐、底部结构的 充淤工作。 底轴翻板闸门无需水上建筑结构，闸门长期位于 水下，具有的城市景观功能，且河口跨度不受限 制。但是，该类闸门工程造价略高、施工技术难度大， 不适用于水头差较大的水利工程。 2． 3 气动盾形闸门 气动盾形闸门主要由盾形钢闸门、高分子材料气 袋、埋件、空气和闸门控制组成，利用气囊的 充气与排气来支撑和控制钢板，从而地控制钢闸 门的起伏，以达到控制水位高度目的。该类闸门剖面气动遁形闸门剖面示意 气动盾形门结构新颖，可以连续地调节水位高度， 不需中间的墩座，长度不受，具有清洁环保、构造 简单、容易等特点，可广泛应用于河道、水库、供水 等水利工程。目前，各地已兴建的气动盾形门达 200 余座，但国内运用较少。已建的工程主要有北京 新凤河工程中的孙村闸( 宽 30 m，高 2． 5 m) 、北京市 朝阳区的清河闸( 宽45 m，高2． 5 m) 以及贵阳市南明 河上的气动盾形闸门( 宽60 m，高8 m) 等。 但是对于大跨度结构，气袋控制的不合理布 置的不同门体单元间的气袋相互串气，以及闸门 制造安装误差的不同门顶高度，使得该类闸门顶 部经常出现溢流不均匀现象。而且，目前国内对这类 闸门尚无统一的评价，一定程度上了该 类闸门的发展。 3 平转式闸门 平转式闸门是指闸门运行时在水平方向转动的一 类大跨度闸门，河道岸侧建有对应的闸门门库，闸门检 修时在门库内进行。主要分为大跨度平开弧门和浮体 闸门两种。 3． 1 大跨度平开弧门 大跨度平开弧门为单层主框架式弧门结构，主要 由支臂和弧形门体两部分组成。闸门应用时常采用两 扇大跨度弧门对称于河道中心线布置，通过设置在两 侧的启闭机驱动闸门绕弧形门支铰转动实现闸门开启 与关闭，适用于单孔跨度较大的河道［18］。此外该类闸 门早应用于荷兰新水道挡潮闸工程，国内大跨 度平开弧门应用于江苏省常州市钟楼防洪工程，如图 7 所示。其单孔净宽 90 m，闸门通过卷扬式启闭机启 闭，具有双向挡水功能，航运、防洪、蓄水等功能要 求。 常州钟楼防洪工程所采用的大跨度平开弧门半径 为60 m，门体厚3． 5 m，门顶高程6． 5 m。闸门布置有 多道主横梁，沿闸门跨度方向等距离布置了24 个径向试验结果表明，闸门结构振动位移量X总体趋势随闸门开度增大而逐渐增强，闸门全开后由于门体承受 的水动力作用消失，振动位移量X迅速减小。其中，闸门面板结构 3 个方向的振动位移量基本存在 Vρ ＞Vz ＞ Vθ的关系，各运行工况振动位移大均方根值径向( ρ 向) 为 1. 733 mm、横向( Z 向) 为 1. 577 mm、转角方向 ( θ 向) 为0. 317 mm;支臂结构3 个方向的振动量基本存在 Vz＞Vθ＞Vρ的关系，试验测得各工况支臂结构振动 位移大均方根值横向( Z 向) 为3. 979 mm、转角方向( θ 向) 为 1. 993 mm、径向( ρ 向) 为 1. 959 mm。从频 谱分析可以看出闸门振动位移主要集中在5 Hz 以内，其中X势在1. 0 Hz 左右。 3. 4 闸门振动应力特征 在闸门结构的主要部件上布置了测点，以获取其振动应力状况。测点位置包括:闸门面板，横梁腹板、翼 缘，纵梁腹板、翼缘、支臂腹板、翼缘以及纵拉杆等部位，共布置18 个应力测点，具体布置详见图11。动应力 测量通过对闸门结构表面进行技术处理后，直接粘贴应变计，并通过应力应变放大测量测取闸门在运行 中各部位的动态应变量，再通过随机分析处理X进行统计运算。 闸门振动应力测量结果表明，弧形闸门结构的动应力量值不仅受上游工作水头的影响，而且与闸门开 度、水封漏水射流等特性密切相关。从试验结果可知，闸门门叶结构面板及横梁动应力总体上随闸门开度增 大而增势明显，在闸门临近全开时，由于水动力作用减小量X迅速减小，纵梁结构其动应力随开度变化 趋势略缓;闸门支臂结构主支臂方向振动应力亦随闸门开度增大而，在闸门临近全开时，由于水动力作 用减小量X迅速减小，支臂纵向支撑动应力随开度变化趋势则不太明显。门叶结构大振动应力发生 在闸门相对开度4. 5 m≤e≤8. 0 m 区间，支臂结构大动应力发生在闸门相对开度6. 0 m≤e≤8. 0 m 区间。 各运行工况下闸门面板大动应力均方根值为2. 684 MPa( 位于闸门结构底部) ，闸门主横梁结构大动应 力均方根值为 0. 818 MPa( 位于闸门底部主横梁翼缘) ，闸门主纵梁结构大动应力均方根值为0. 402 MPa ( 位于闸门主纵梁底部) ;支臂结构大动应力均方根值约为1. 146 MPa( 靠近支铰部位腹板) ，且总体上是测量仪器及测点布置 在事故闸门水力相似模型门体上下游面板、底缘 及顶横梁位置共布置了 18 个压力测点( 见图 3) ，两 种底缘型式闸门上游面板靠底缘部位测点编号为 DU1 和 DU2。闸门门体动水压力采用水科院水 力学所研制的压力传感器及 DJ800 采集进行测 量。在事故闸门水弹性相似模型的主横梁腹板、翼缘 板及主纵梁翼缘板等主要构件上 共布置了15 个动应力测点( E － 120 型电阻应变计) 及 3 个加速 度测点( 电荷型加速度传感器) 。 应力测量采用 TLM 公司的 动态应变仪进行测量。加速度测 量采用丹麦 B＆K 公司的电荷放 大器进行测量。模型事故闸门的 启闭采用专门的闸门启闭控制仪 控制，启闭速度在 3. 0 ～ 30. 0 mm/s 可调。 3 闸门门体水力荷载特性 分析 对三河口放空底孔两种 底缘型式事故闸门在正常蓄水位 643. 0 m、四组工作弧门开度组 合试验工况下动水闭门门体 水力荷载进行试验研究，试验工 况如表1 所列。事故闸门设计动 水关闭速度为 2. 0 m/min，闸门 综合系数 f 为 0. 015，闸门 设计门重52 t。事故闸门动水闭 门门体受力主要有: 水平推力 水平推力; PHU为闸门上游面压力荷 载; PHd为闸门下游面压力荷载; S 为闸门受水压力 面积; ΔF竖为竖向水力荷载; Pt 为闸门底缘水力荷 载; Ws 为闸门门顶水力荷载; Ft 为闸门闭门持住 力; Gg 为闸门自重; Gw 为门积水重; f 为闸门 综合力。 表1 事故闸门动水闭门试验工况 (上游正常蓄水位643. 0 m) 工况编号 工作弧门开度/% 工况1 25 工况2 50 工况3 75 工况4 100钢闸门
｜自贡贡井钢闸门｜相应从 －98. 8 kPa 升高为正压，且小压力达 271. 8 kPa，比设计体型Ⅰ底缘的小压强增大近370 kPa， 表明闸门底缘上游倾斜角对闸门底缘的压强影响显 著。上游底缘倾角由 47°增大为 57°后，避免或减轻 了闸门上游底缘的脱流现象，增大了闸门底缘附近 的水流空化数。两种底缘闸门门体其他部位测点的 动水压强变化和大小基本相同，表明修改体型 仅对上游底缘部位局部的动水压强有明显影响。 3. 3 闭门持住力特性分析 根据事故闸门门体实测的动水压力荷载、闸门自 重和综合系数，按式( 10) 可计算事故闸门动水 闭门中的持住力。四组试验工况下，两种底缘型闸门实测应力数据显示，振动应力平均值及动 应力均方根值随库水位升高而加大。在较高水位 （650m）情况下门体振动应力均方根值在10MPa 以内，动应力平均值均在100MPa以内。动应力量值较小。闸门振动应力主能量集中在10Hz以内的 低频范围。总体上看，除闸门开启或关闭出现应力突 然外，闸门局部开启（开度2.2m、 2.1m、 2.0m、 1.9m、 1.7m、 1.6m、 1.5m）情况下门体的振动应力 没有出现大幅的变化和的不振动现象，振 动是的。有关动应力时域变化和数 字特征及谱特征变化见图17。 闸门启闭机支撑塔架振动特性闸门结构的动力特性分析 闸门结构的动力特性包括结构固有和振型等参数［4－5］。考虑到闸门结构的工作，实际运行过 程中，闸门结构的振动必然使周围水体压力发生变化，周围水压的变化又反过来造成闸门结构的变化，因此 对闸门结构进行动力特性分析时，必须要考虑水体的影响。 根据闸门结构的构造特点，建立了完整的闸门结构有限元模型。分析为 ANSYS，所建有限元模型 共包括3 908个面，24 694个节点，25 644 个 shell 单元， 24 个 beam 单元，总度数目为148 176。根据计算 测得闸门为284 828 kg。在进行流固耦合振动模态分析时，为确保计算结果的准确性，门前水体计算长 度取为门高的10 倍。闸门结构的干模态和湿模态振型分别如图4 和5 所示。在我国的水利工程施工中，分节闸门的施工是一 项较为重要的施工工作。根据以往的工作来分析，作 为钢结构形式的水利工程施工形式。闸门在安装中还 是有很多的以及约束。 X先在大型的水利工程施工中，闸门的重量较大， 很多时候在施工的中需要X的施工工具辅助施工 ； 其次是闸门在制作施工的中具有较大的体积，外形尺 寸相较于其他的水利工程施工项目还是非常巨大的，不利 于现场的施工摆放。 后就是体型和重量较大的闸门在施工运输的 中，对于运输车辆也是有较高的要求，不利于运输环节的 X展开。正是由于上述的原因，我们在实际的水利工程 闸门设计的中，通常会选择分体的设计思路，但是在 实际的施工制作中还是要进行整体的施工，在施工完钢闸门
