成都鸿之海水利设备有限公司
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保养维修W南充钢闸门公司铸铁闸门检验
钢闸门铸铁闸门密封面间隙检验
在铸铁闸门的门板与门框密封座的结合面，必须外来杂物和油污，将铸铁闸门全闭后放平。在门板上无外加荷载的情况下，用的塞尺沿密封的结合面测量间隙，其值不大于0.1mm，才能合格。
装配检验
钢闸门将铸铁闸门的门板在门框内入座，作全启全闭往复，检查门板在全启全闭时的位置、楔紧面的楔紧状况和门板在导向槽内的间隙。用钢尺和塞尺等工具分别进行测量。
铸铁闸门渗漏试验
铸铁闸门的密封面应任何污物，不得在两密封面间涂抹油脂。将铸铁闸门全闭，使门框孔口向上，然后在门框孔口内逐淅注入清水，以水不溢出为限，其密封面的渗水量应不大于1.25L/min·m。
钢闸门铸铁闸门全压泄漏试验
将铸铁闸门安装在试验池内或现场作全压试验，采用计量检测密封面的泄漏量，其值应不大于1.25L/min·m。
钢闸门铸铁闸门出厂检验
每台铸铁闸门必须经制造厂检验部门按本检验，并签发产品检验合格证，方可出厂。订货单位有权按本的有关规定对产品进行复查，抽检量为批量的20%。但不少于1台且不多于3台。抽检结果如有1台不合格时应加倍复查，如仍有不合格时，订货单位可提出逐台检验或拒收并更换合格产品。溢洪道闸门水力计算
钢闸门溢洪道闸门是水库枢纽中的重要建筑物，水利项目重要的防洪设备，一般是设在大坝的一侧，当水库里水位X过限度时，水就从溢洪道向下游，防止水坝被毁坏。为使水力计算与工程特性相一致，正确选用计算公式十分重要，主要由以下计算：
钢闸门控制段的汇流计算：可根据“溢流堰水力计算设计规范”建议的计算，同时正确选用流量系数时并使其与选用的堰型相一致。
引流段的水力计算：可采取自下游控制断面向上游反推求水面曲线的进行，引流段进口处端须先计算水位壅高，才能求得时的正确库水位。
消能设施的水力计算：采取底流式消能可以采用A－C：巴什基洛娃图表计算。
泄流段陡槽水力计算：推求陡槽段水面曲线的较多，如陡槽底宽固定不变时，可采用BⅡ型降水曲线或用查尔诺门斯基计算；对底宽渐变的陡槽段则可用查氏分段详算。
由于水流的冲击、掺气和槽内水流波动很大，流态十分复杂，故计算十分困难，因此对于重要的大中型水库其侧槽式溢洪道设计需依据水工模型试验来确定其相应尺寸。
保养维修W南充钢闸门公司水流脉动压力测量结果显示，在闸门小开度范 围（2.2m、 2.1m、 2.0m、 1.9m、 1.7m、 1.6m、 1.5m） 内，门顶部的脉动压力均方根值不大，实测闸门底 部大脉动压力均方根值为11kPa，脉动压力的主 能量一般集中在10Hz以内的低频区。 闸门结构本身一阶基频为12.457Hz，振 型对应为29.755Hz；X三阶振动为 34.548Hz。若考虑流固耦合作用影响，一阶基频将 下降为6.23～8.71Hz，仍为整体扭转变形振动；二 阶流固耦合振动降为14.87～20.83Hz，为门体 纵向弯曲振动变形；三阶为纵向弯曲，相应振 动为17.3～24.18Hz。与水流脉动压力能量集 中区相一致的区域为一阶基频，但脉动压力能量相 对较弱，未能激发一阶基频，闸门振动响应能量在 频域的分布范围较宽，没有出现明显的低阶共振迹 象。 当事故闸门在开度1.5～2.2m范围内进行局 部开启泄水运行时，门体下部振动量不大，上部门 顶部位出现一定振动量，其原因可能与上部顶止水 缝隙流动脉动荷载有关，但从测到的动应力考查， 大动应力均方根值在10MPa之内，结构动应力 强度安全要求。 闸门启闭机排架的振动观测数据显示，在闸门 启闭闭或者开启中，启闭机支撑塔架顶部 出现较大振动位移值，测到的大振动位移峰值约 5.5mm，此时人体明显有震感，这是启闭机械运转 诱发的结构振动，但不致影响安全。在启闭机 停机、闸门作局部开启泄流状态下，启闭机塔架顶 面实测大位移均方根值在0.19mm以内，塔柱及 地面振动位移均方根值很小，属于微幅振动范畴。 门槽空化噪声数据显示，闸门在开度 1.5～2.2m以内的小开度状态下泄流时，闸门门槽 没有发生水流空化现象，说明根据模型试验结果选 定的运行操作方案是正确的。 闸门外形检查结果显示，除门体两侧水封出现 部分损坏现象外，闸门结构本身未见任何损伤。局 部水封损坏的原因可能与水封材质、系数、抗 磨性能及压板固定件强度密切相关。建议对水 封结构的材质、强度及结构布置等方面做进一步 完善。原型观测数据指出，深溪沟水电站导流洞 事故闸门作为目前国内外大的巨型深孔平面闸 门，在模型试验成果指导下，进行短时间小开度泄 流操作运行是可行、安全的，为以后类似工程的应 用提供了宝贵。通过对工程现场大量泄水建筑物闸门结构流 激振动原型检测研究，可以对工程上存在的危害 性振动的成因进行分析，揭示产生强烈振动的原 因；通过闸门与启闭机的振动强度检测，取得动水 压力荷载、振动加速度、动位移及动应力等动力参 数，对其运行安全性进行评估，并对产生危害性振 动的问题提出措施和解决方案，从而确保工程 安全。 启动后压力波动大 3.4.1 启动后压力波动大现象 隔膜泵启动后运转正常，但出口管路上的压力变送器数 值波动较大。 启动后压力波动大原因分析及判断 由于隔膜泵本身的特性，正常运转中，压力会出现波 动，但是当压力波动大的时候需要对泵进行必要的判断，以免 损坏泵。 启动后压力波动大的主要原因：隔膜泵出口止回阀单边 密封不严，致使流量变化比较大；脉冲阻尼器无法起到缓冲作 用，重点检查脉冲阻尼器气源是否正常、进气阀和排气阀是否 泄漏；出口压力变送器出现故障，重新校正压力变送器。 4 结语 气动双隔膜泵结构简单，方便，没有动密封，了 有害介质对外的排放，因此越来越多地被应用到了喷漆、陶瓷 业、环保、废水处理、建筑、排污、精细化工等行业中，并具有其 他泵不可替代的地位。 本文针对某X厂调试及生产期间气动双隔膜泵出现的 四种常见故障进行了分析，提供了气动双隔膜泵故障诊断的 。闸门结构总荷载特征 闸门运行中在止水完好的情况下，高速水流对门体的作用由时均动水压力和脉动压力两部分作用 力构成。因此，作用于门体上的总荷载是上述两部分作的合成: P = P0 + P( ) t ( 1) P0 = ∑ A piAi ( 2) P( t) = ∑ A p i( t) A i ( 3) 式中: P0 为时均动水压力荷载; P( ) t 为脉动压力荷载; pi 为测点实测时均动水压力; p i( t) 为测点实测脉动 水压力; Ai ，A i 为测点分摊的作用面积; A ，A 为承受压力的全部面积。 经分析可知，闸门动水静荷载总量随闸门开度的增大逐渐减小，大动水总静荷载为67 928. 5 kN，发生 在闸门全关位;闸门结构总脉动荷载则是先随闸门开度增大而增大，在闸门开度为5. 0 ～6. 5 m 时达到大， 随后逐渐，这一变化特征和闸门小开度泄流时，门前流速小，脉动量小，大开度运行时，门前流速大，水流 脉动量大，及其承受动水荷载面积变化相一致。试验测得闸门大脉动总量约为±1 000 kN，大总脉动均 方根值约为362 kN。 2 深孔弧形闸门的静动力分析活动部分包括面板梁系等称重结构、支承行走部件、导向及止水装置和吊耳等。埋件部分包括主轨、导轨、铰座、门楣、底槛、止水座等，它们埋设在孔口周边，用锚筋与水工建筑物的混凝土牢固连接，分别形成与门叶上支承行走部件及止水面，以便将门叶结构所承受的水压力等荷载传递给水工建筑物，并良好的闸门止水性能。启闭机械与门叶吊耳连接，以操作控制活动部分的位置，但也有少数闸门借助水力自动控制操作启闭。钢闸门
