上海金琪尔特殊钢有限公司
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上海金琪尔特殊钢有限公司创办于2005年，公司拥有X的管理体系，雄厚的技术力量，完善的质保体系，更拥有现代化生产加工基地及一支技术高、素质好、经验丰富的队伍。公司一直于"质量、信誉"为上的原则
我司自成立以来X销售模具钢材料：塑胶模、压铸模、五金模、冲压模等。公司与多家零售商和代理商建立了长期稳定的合作关系。品种多样化、价格合理。以多品种经营特色和薄利多销的经营理念，赢得了广大客户的认可。
特约经销：日本（住友、日立、大同）、美国肯纳钨钢、德国撒斯特、瑞典一胜佰特殊钢、奥地利百禄、上海宝钢、东北特钢、抚顺特钢、西南铝材、等国内外X厂商
本公司在上海、东莞、宁波、天津均有分布销售及加工网点，覆盖范围在不断扩大，极力缩小运输时长为客户争取更加快速的供货周期。欢迎新老客户来电咨询合作！
718HH
产自瑞典一胜百的718HH模具钢是在718模具钢的基础上进行改进的一款预硬型塑料模具钢材料，经过真空熔炼等生产工艺，具有Xxiu的机械性能及可加工性。718HH模具钢在出厂的时候已经具有了330~370HBW的硬度，可以满足部分的模具的加工生产要求，因此可以减少正常模具的加工生产中的热处理环节，提高经济效益。
Assab一胜百718HH模具钢的X点：
718HH模具钢为真空熔炼之铬-镍-钼合金钢，出厂前经过淬硬及回火处理，
具备下列性能X点：
1.无淬裂和热处理变形风险
2.无需热处理费用
3.缩短模具制作周期
4.降低模具所需成本（例，无需侨正变形）
5.模具易于修正
718HH钢是瑞典一胜百产预硬态塑料模具钢, 该钢为真空熔炼的铬、镍、钼合金钢, 钢材洁净度高,均一性X良, 具有极佳的抛光性能及光刻花性。预硬钢不须淬火也可用于模膛,凸缘可施行火焰淬火硬化, 硬度可提高到52HRC。
该钢无需热处理, 可缩短模具制作周期, 降低模具所需成本, 模具易于修改或维修. 可施以氮化及硬化处理, 以增进模具的表面硬度及耐磨性。
质量分数%:C0.33-0.37、Si0.15-0.35、Mn0.80-1.00、Ni0.40-0.50、Cr1.65-1.75、Mo0.10-0.5
我国GB标准钢号3Cr2NiMo；德国DIN标准材料钢号2738；瑞典一胜百ASSAB标准钢号718；美国AISI/SAE标准钢号P20X化；日本JS标准钢号SNCMX化；国际标准组织ISO标准钢号35CrMo2。
718HHr模具钢自生产以来均保持高品质、低硫量的水平，其出厂时已热处理预硬至
36~40HRC，因此钢材能拥有以下特性
1.X良的抛光性及光蚀刻花性能
2.加工性能良好
高纯净度及X良的均一性
3.耐模性更好，模具寿命更长
大型尺寸如厚度X过100毫米已预加工，钢材表面经粗铣。为用户提供以下的便利：
节省重量
已去除钢材表面的脱碳层（黑皮）
标准尺寸（正公差）
减少机械加工量
无氧化层以降低机加工量及刀具模损
退火温度710~740°C, 保温时间按每 25mm 壁厚1h确定. 保温后随炉冷却。
加热温度 600°C (退火状态), 550°C (淬火、回火状态), 保温时间按每 50mm壁厚1h 确定, 保温后随炉冷却。
预热温度 500~600°C,淬火温度840~880°C,保温 30min (模具必须在保护气氛下淬火, 以避免氧化及脱碳产生)。油冷, 冷却到50~70°C, 立即回r火。
回火保温时间按工件厚度每 25mm 时间1h 确定, 至少 2h。回火温度180°C/200°C/
300°C/400°C/500°C/600°C, 硬度 52HRC/51HRC/48 HRC/46HRC/42HRC/34HRC。[1]
该钢可以经由火焰或感应硬化处理来提高表面硬度至50HRC,硬化后空冷。小型模件可采用一般淬冷介质, 硬化后应立即回火, 回火温度180~200°C。
氮化温度×氮化时间: 525°C ×20h, 氮化层厚度 0.30mm; 525°C x30h, 氮化层厚度0.35mm; 525°C ×50h, 氮化层厚度0.50mm。
570°C 保持 2h 的软氮化, 模具表面硬度约为 700HV, 氮化层深度约为0.1mm。[2]
大型长寿命塑胶注塑模，如家电制品，电脑外壳等模具 高表面光洁度之塑胶制品模具 吹塑模 由于硬度高，可用于塑胶模具中之滑块成形工具，压缩-制动模（湾板机模），（视生产需要可施加火焰硬化或氮化处理） 构造零件及轴
1) 可用于有镜面抛光度要求的塑料模具, 适合 PA、 POM、PS、PE、PP、 ABS塑料的注射、吹塑模具。
2) 用于大型高使用寿命塑料注射模, 如家电制品、电脑外壳等模具。
3) 由于表面粗糙度小的塑料制品模具吹塑模硬度高, 可用于塑料模具中的滑块成形工具。
4) 视生产需要可施加火焰硬化或氮化处理的模具零件。
众所周知，钢中增加碳含量将提高钢的强度，对热作模具钢而言，会使高温强度、热态硬度和耐磨损性提高，但会导致其韧度的降低。学者在工具钢产品手册文献中将各类H型钢的性能比较很明显证明了这个观点。通常认为导致钢塑性和韧度降低的含碳量界限为0.4%。为此要求人们在钢合金化设计时遵循下述原则:在保持强度前提下要尽可能降低钢的含碳量,有资料已提出:在钢抗拉强度达1550MPa以上时,含C量在0.3%-0.4%为宜。H13钢的强度Rm，有文献介绍为1503.1MPa(46HRC时)和1937.5MPa(51HRC时)。
查阅FORD和GM公司资料推荐的TQ-1、Dievar和ADC3等钢中的含C量都为0.39%和0.38%等，相应的韧度指标等列于表1，其理由可由此管窥所及。
对要求更高强度的热作模具钢，采用的方法是在H13钢成分的基础上提高Mo含量或提高含碳量，这将在后面还会论及，当然韧度和塑性的略为降低是可以预料的。
铬：铬是合金工具钢中zui普遍含有的和价廉的合金元素。在美国H型热作模具钢中含Cr量在2%~12%范围。在我国合金工具钢（GB/T1299）的37个钢号中,除8CrSi和9Mn2V外都含有Cr。铬对钢的耐磨损性、高温强度、热态硬度、韧度和淬透性都有有利的影响，同时它溶入基体中会显著改善钢的耐蚀性能，在H13钢中含Cr和Si会使氧化膜致密来提高钢的抗氧化性。再则以Cr对0.3C-1Mn钢回火性能的作用来分析，加入﹤6% Cr对提高钢回火抗力是有利的，但未能构成二次硬化；当含Cr﹥6%的钢淬火后在550℃回火会出现二次硬化效应。人们对热作钢模具钢一般选5%铬的加入量。
工具钢中的铬一部分溶入钢中起固溶强化作用，另一部分与碳结合,按含铬量高低以(FeCr)3C、(FeCr)7C3和M23C6形式存在，从而来影响钢的性能。另外还要考虑合金元素的交互作用影响，如当钢中含铬、钼和钒时，Cr>3%<sup>[14]</sup>时，Cr能阻止V4C3的生成和推迟Mo2C的共格析出，V4C3和Mo2C是提高钢材的高温强度和抗回火性的强化相<sup>[14]</sup>，这种交互作用提高该钢耐热变形性能。
铬溶入钢奥氏体中增加钢的淬透性。Cr﹑Mn﹑Mo﹑Si﹑Ni都与Cr一样是增加钢淬透性的合金元素。人们习惯用淬透性因子加以表征,一般国内现有资料[15]还只应用Grossmann等的资料,后来Moser和Legat[16,22]的更进一步工作提出由含C量和奥氏体晶粒度决定基本淬透性直径Dic和合金元素含量确定的淬透性因子(示于图3中)来计算合金钢的理想临界直径Di,也可从下式作近似计算: Di=Dic×2.21Mn×1.40Si×2.13Cr×3.275Mo×1.47Ni (1) (1)式中各合金元素以质量百分数表示。由该式，人们对Cr﹑Mn﹑Mo﹑Si和Ni元素影响钢淬透性有相当明确的半定量了解。
Cr对钢共析点的影响，它和Mn大致相似，在约5%的含铬量时，共析点的含C量降到0.5%左右。另外Si﹑W﹑Mo﹑V﹑Ti的加入更显著降低共析点含C量。为此可以知道：热作模具钢和高速钢一样属于过共析钢。共析含C量的降低，将增加奥氏体化后组织中和zui后组织中的合金碳化物含量。
钢中合金C化物的行为与其自身的稳定性有关，实际上，合金C化物的结构、稳定性与相应C化物形成元素的d电子壳层和S电子壳层的电子欠缺程度相关[17]。随着电子欠缺程度下降，金属原子半径随之减小，碳和金属元素的原子半径比rc/rm增加，合金C化物由间隙相向间隙化合物变化，C化物的稳定性减弱，其相应熔化温度和在A中溶解温度降低，其生成自由能的绝dui值减小，相应的硬度值下降。具有面心立方点阵的VC碳化物，稳定性高，约在900~950℃温度开始溶解，在1100℃以上开始大量溶解（溶解终结温度为1413℃）[17]；它在500~700℃回火过程中析出，不易聚集长大，能作为钢中强化相。中等碳化物形成元素W、Mo形成的M2C和MC碳化物具有密排和简单六方点阵，它们的稳定性较差些，亦具较高的硬度、熔点和溶解温度，仍可作为在500~650℃范围使用钢的强化相。M23C6(如Cr23C6等)具有复杂立方点阵，稳定性更差，结合强度较弱，熔点和溶解温度较低（在1090℃溶入A中），只有在少数耐热钢中经综合合金化后才有较高稳定性（如（CrFeMoW）23C6,可作为强化相。具有复杂六方结构的M7C3(如Cr7C3、Fe4Cr3C3或Fe2Cr5C3)的稳定性更差，它和Fe3C类碳化物一样很易溶解和析出，具有较大的聚集长大速度，一般不能作为高温强化相[17]。
我们仍从Fe-Cr-C三元相图可以简便了解H13钢中的合金碳化物相。按Fe-Cr-C系700℃[18~20]和870℃[9]三元等温截面的相图,对含0.4%C钢中,随Cr量增加会出现（FeCr）3C（M3C）和（CrFe）7C3(M7C3)型合金碳化物。注意在870℃图上,只有含Cr量大于11%才会出现M23C6）。另外根据Fe-Cr-C三元系在5%Cr时的垂直截面,对含0.40%C的钢在退火状态下为α相（约固溶1%Cr）和（CrFe）7C3合金C化物。当加热至791℃以上形成奥氏体A和进入（α+A+M7C3）三相区,在795℃左右进入（A+M7C3）两相区,约在970℃时,（CrFe）7C3消失,进入单相A区。当基体含C量﹤0.33%时,在793℃左右才存在（M7C3+M23C6和A）的三相区,在796℃进入（A+M7C3）区（0.30%C时），以后一直保持到液相。钢中残留的M7C3有阻止A晶粒长大的作用。Nilson提出，对1.5%C-13%Cr的成分合金，欠稳定（CrFe）23C6不形成[20]。当然,单以Fe-Cr-C三元系分析会有一些偏差,要考虑加入合金元素的影响。
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