无锡国劲合金有限公司
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取样品0.g,加入2mL、0.4mL和4滴,加热溶解10min,待冷却后,于塑料容量瓶中用水定容至50.0mL。采用石墨炉原子吸收光谱法测定所得溶液中的含量,选择灰化温度为700℃,原子化温度为1600℃,基体改进剂为200g·L-1酒石酸溶液。样品中的浓度在一定范围内与其吸光度呈线性关系,检出限（3S/N）为0.02μg·L-1。
ZG1Cr25Ni20、ZG3Cr24Ni7NRe、ZG0Cr18Ni12Mo2Ti、ZG1Cr18Ni12Mo2Ti、ZG1Cr19M02、4Cr25Ni35、ZG35Cr26Ni2、ZG1Cr14Ni14Mo2WNb、ZG2Cr24Ni7SiN、ZG1Cr19Mo2、P-Nb、ZG30Cr28Ni4、ZG1Cr18Mn8Ni4N、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG45Cr25Ni35、ZG1Cr28Ni48W5、4Cr25Ni20、ZG5Cr18Mn6N、ZG10Ni31Cr20Nb1、ZG35Cr26Ni12、ZG5Mn16A13Si2、ZG6Mn28Al7TiRe、P40、ZG8Cr26Ni4Mn3NRe、ZGCr25Ni20Si2、ZG14CrNi32Nb
研究了热处理艺对铁镍基合金热厚壁管力学性能的影响。结果表明:由于温度高、速度快,且完成后采用了水冷冷却,试验合金态的力学性能和固溶态的力学性能非常接近,后直接时效态和固溶+时效态合金的力学性能也非常接近。随着固溶温度升高,试验合金的强度下降、韧塑性上升,适宜的固溶处理温度是960~1040℃。随着时效温度的升高,试验合金的强度呈现先升高后的趋势,而韧塑性出大致相反的变化规律,其转折点温度均为740℃。
产品可根据不同行业的使用要求、和条件选用不同型号的型耐热钢。产品的主要点：耐高温、耐腐蚀、耐磨损、抗高硫、抗冲击、易切削、可焊接等。和同类耐热钢产品相可使用寿命1-3倍，与同类材料成本低5-15，在高温下能连续使用，具有良好的抗热疲劳和耐高温性能，反复使用不易产生热裂现象，使用高温度可达到1400℃以上。产品，价格合理。公司坚持“一式购齐、”的宗旨，引进X的ERP（企业资源计划，努力积极的企业文化），厂价X各不锈钢种材料，并致力于多元化发展。其发展势头极为迅猛，目前已经在太原、无锡、天津、武汉、佛山、成都六地设立分公司，并将X先在不锈钢各主要销售地区逐步设立分公司，在不久的将来将覆盖。公司代理质X价廉的不锈钢产品，并能提供瑞典、芬兰、南非、利时、西班牙、南韩等各地的X质货源。
主要结论如下:(1)在低温下,流变应力先迅速上升,之后呈现上升的趋势,后保持,在高温下,流变应力先迅速上升,之后保持;当应变速率固定时,热变形温度增大,流变应力;变形温度固定时下,应变速率增大,流变应力增大;应变速率为0.1时,合金的流变应力曲线出现了波动,这表示热压缩材料内部出现了力的变动,可能是有合金的再结晶现象。
研究12Cr10Co3W2MoNiVNbNB的焊接性,测定了焊接接头的常温拉伸、弯曲、冲击、高温拉伸等。结果表明,焊接接头的常温力学性能和高温拉伸均能620℃XX临界汽轮机高压隔板的设计和使用要求。将不同拉应力（0120MPa）作用下的P92钢在650℃空气中氧化不同时间（0400h）,了该钢的氧化动力学曲线并分析了其表面氧化层的形貌和物相组成。结果表明:在不同拉应力作用下,试样表面的氧化层主要由FeCr2O4、MnCr2O4、Cr2O3和Fe2O3组成;氧化层厚度随氧化时间的而,厚度速率随拉应力的增大而;在氧化初期施加拉应力时试样的表面氧化层厚度小于未施加拉应力的,当氧化时间到80h以后则大于未施加拉应力的,且随拉应力的继续增大;氧化400h时,当拉应力不大于80MPa时试样表面的氧化层致密,当拉应力达到120MPa后氧化层出现微裂纹。
ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16、ZG35Cr28Ni16
在火力发电厂中有着较多的技术应用,其中高温紧固螺栓技术起到了重要的作用,对火力发电厂运行具有现实的意义,只有保证高温紧固螺栓,才能实现良好的供电,科学的磁粉检验及X声波检验能够实现运行的根本目标。文章主要通过对磁粉检验的分析,进一步提出了磁粉检验艺与。针对某重整反应器封头高温螺栓法兰连接在运行半年、更换保温层并再次保温后发生的泄漏失效问题,在考虑法兰、螺栓等高温蠕变的基础上,应用瞬态热-结构分析探讨重整反应器螺栓法兰接头失效机制。
结果表明:试验合金的原始显微组织为等轴奥氏体,晶粒内部析出有均匀分布的球状γ′相,晶界处存在颗粒状的富铬M23C6碳化物;持久断裂后组织中未发现新析出相,晶界附近出现严重粗化的γ′相,晶界上存在γ′相贫化区;试验合金的持久断裂以沿晶断裂为主,晶界处的局部塑性变形了局部应力集中,促进了蠕变空洞或裂纹的形成,裂纹沿γ相和γ′相界面或γ′相贫化区扩展。
送料耐磨内衬管、筛板、冶金耐磨管道、破碎机锤头、刮板、链条、电力耐磨管道、矿山输渣耐磨管、钢厂溜槽耐磨衬板、高抗磨护板、高抗磨护套、中速模护板、法兰连接输煤弯管、静态磨料、锥门、直管、齿板、底盘、耐磨构件、矿山耐磨管道、矿山输渣管耐磨护板、电厂输煤粉X管、耐磨弯管、磨煤机锤环、高抗磨衬板
未处理试样硬度从敷材到基材呈先下降后升高的现象,硬度在熔合线附近降到低,低值为169.3V,出现在基材侧。热处理后基材硬度变化较明显,除910℃空冷试样外,基材热影响区的硬度值较未处理试样有较明显的,其中850℃水冷试样幅度,硬度高值为258.2V,幅度为77V,整体硬度好于未处理试样;850℃水冷、910℃水冷试样抗拉强度较未处理试样有一定程度的,抗拉强度分别为742.5MPa和730.0MPa,幅度分别为6.07和4.29,但塑性有较明显的下降;未处理试样冲击吸收功为180.30J,850℃空冷、980℃空冷、850℃水冷试样的冲击韧性较为明显,其中850℃水冷试样冲击韧性好,冲击吸收功达到了189.58J。
但是,对于具有法兰、螺栓连接结构的高温况压力容器,当设计温度下螺栓材料的温度修正系数小于壳体材料的温度修正系数时,液压试验压力受到螺栓材料的温度修正系数控制,试验压力将小于容器壳体本身要求的压力,这就达不到液压试验的目的。所以,对于具有法兰、螺栓连接结构的高温况压力容器,应当以壳体材料的温度修正系数确定容器的液压试验压力,同时校核液压试验条件下螺栓的拉应力,该拉应力应不大于螺栓材料的允许应力。
以搭接结构固有为评判量,通过对试件承受振动载荷作用前后的固有变化,研究了常/高温下高温胶、双螺母防松形式,以及沉头螺栓张角等因素在给定随机振动载荷下对搭接结构连接刚度的影响。研究结果表明:常温随机振动条件下双螺母防松、60°沉头螺栓的防松性能更好;高温下,高温胶防松、30°沉头螺栓连接形式性能较X。
挤干辊、烧嘴管道、转子底盘、耐热轧辊、加热电阻带、井式炉吊杆、风板、耐磨衬板、窑口护铁、进浆室、W型辐射管、节、U型辐射管、板、料盘、纺织行业炉辊、钢厂炉罩、多用炉装、带板、还原炉炉管、轴承座、辊、悬臂辊头
铜镍合金具有良好的耐蚀性,广泛应用于各种海洋业部门。但长时间在海水的侵蚀下,合金还是会发生严重的腐蚀。向介质中添加是防止金属腐蚀的一种简单的。然而大多数都是有害的。酸作为一种友好型,曾被用作钢,铝等金属腐蚀。本文选取了含硫原子的一种酸(甲硫氨酸),作为Cu-10wt.Ni合金在3.5wt.NaCl溶液的。
结果表明:具有铁磁性的α′-马氏体及其相变体积引起较高内应力产生的磁性和具有弱铁磁性碳化物产生的磁性共同引起在役奥氏体耐热钢出现较高磁性,其中碳化物引起的磁性可以忽略不计。以外层铁氧化物剥落的奥氏体耐热钢管为研究对象,在680℃水蒸气中进行了800h的蒸汽氧化试验。结果表明:铁离子通过复杂的铁铬氧化物向外扩散,形成铁氧化物为主的氧化外层,同时,铁铬氧化物沿晶界不断向耐热钢基体延伸,形成典型的双层氧化膜结构;外氧化层生长到一定程度后,由于内外氧化膜氧化物颗粒尺寸差异而发生局部剥落。
公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。
根据炼油在20世纪初的统计,发生等事故70是由于法兰泄漏原因的[1]。因此,螺栓法兰接头的密封性能和可靠性能一直是影响石油、化生产长周期运行的一个关键因素。高桥石化公司2#重整装置的大油气管道具有口径大、传输距离长、管线受力(受热)复杂的点。长期以来,管线法兰连接"跑、冒、滴、漏"严重。通过在管件内部添加圆柱形辅助磁极,使得内外两磁极形成闭合磁场回路,磁场力的作用。辅助磁极连接高频轴向X声振动,使得吸附在磁极上的磁性磨粒在运动和轴向高频振动复合作用下划擦、研磨管件内表面。由于研磨轨迹发生交叉复杂化,使得异型管研磨后的表面和表面粗糙度明显;管件表面残余应力由拉应力+52MPa转变为压应力-48MPa,表面应力状态的。
ZGCr28Ni48Co5灰渣泵叶轮、ZG30Cr25Ni20电厂高抗磨前后护板、5Cr25Ni35Co15W5高抗磨衬瓦、ZG35Cr26Ni12Si法兰连接输煤直管、Co40磨煤管、ZG40Ni38Cr19Si2Nb1弯头、ZG4Cr25Ni35冶金高炉下料衬板、ZGW9Cr4V2捞渣机刮板、ZG40Cr24Si2链轮、ZG14Ni32Cr20Nb矿山输渣管耐磨衬板、30Cr26Ni5有金属排渣管、ZG3Cr25Si3Ni耐磨三叉管、20Cr33NiNb磨煤机衬瓦、00Cr13Ni5Mo3N磨煤机锤门、ZG1Cr13水泥衬板
结果表明:制备的镍基合金涂层的孔隙率均较低;火焰重熔和中频感应重熔涂层中的硬质相主要为均匀分布的碳化物,但中频感应重熔涂层的晶粒较小,显微硬度较高;等离子堆焊涂层的晶粒,硬质相以的化物为主,且偏聚严重,显微硬度低;中频感应重熔涂层的耐高温磨损性能好,其磨损形式为黏着磨损和磨粒磨损,火焰重熔涂层的耐高温磨损性能稍差,其磨损形式主要为黏着磨损,等离子堆焊涂层的耐高温磨损性能差,其磨损形式为黏着磨损和疲劳磨损。
目前,稀土在钢铁、铝及镁合金中的应用较为成熟,但在铜及铜镍合金中的应用较欠缺,关于稀土在铜及铜镍合金中应用的研究成果发表也较少。因此,本论文研究稀土镧对铜及铜镍合金耐蚀性能的影响,为生产高性能铜及铜镍合金提供理论依据。本文采用扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等手段研究了样品表面腐蚀产物的形貌与组成;利用电化学的了样品的电化学阻抗,对稀土镧添加前后铜及铜镍合金的电化学腐蚀性能;利用X光电子能谱(XPS)研究了B10合金表面钝化膜的组成,根据Mott-Schottky(M-S)曲线并结合点缺陷模型(PDM)计算样品阳极钝化膜的相关参数,探讨稀土镧的添加对B10合金钝化膜半导体性能的影响。X22高温回火时,马氏体板条界及原奥氏体界面析出的碳化物随冷却速度的增大而,冷速越慢,碳化物越。随回火冷却速度的,X22耐热钢冲击吸收功增大,硬度变化不明显,750℃回火时,回火后炉冷和空冷均为韧性断裂;650℃回火时的回火脆性可以通过750℃二次回火。在电力、石油化以及等众多X域,有许多9Cr-1Mo耐热钢金属构件长期服役在高温、高压条件下,使得蠕变损伤成为制约其结构完整性和运行的重要因素。
